Laippayhteyksien laskeminen. Putkilaipan kytkentä: tyypit ja asennus

Kierteiden ja laippaliitännät on sovellettava nykyaikaiset menetelmät tekninen suunnittelu. Tässä artikkelissa käsitellään mahdollisuutta yksinkertaistaa laippapulttiyhteyden laskemisen melko monimutkaista tehtävää.

Mallin yksinkertaistaminen ja laippapulttiyhteyden laskemisen tehtävä

Kuva 1. Pulttiliitäntä (a) ja
sen kaavamainen likiarvo (b)
laskelmiin

Yksinkertaisimmassa teknisessä laskelmassa ryhmä (monipultti) kytkentä (kuva 1, a) lähestyy kartiomaisten holkkien (kuva 1, b) joukolla (lukumäärällä), jotka on liitetty toisiinsa ehdottoman jäykällä, epämuodostuneella kalvolla, jolla on suunnitelman osan muoto. Ulkoiset kuormat siirretään holkkeihin kalvosta.

Kuvatun laskentamallin perusta on seuraava tosiasia: kiristettäessä Suurimmat normaalijännitykset (muodonmuutokset) vaikuttavat kiinnitettyjen osien pisteisiin, jotka sijaitsevat laipan kiinnitysreiän vieressä (kuva 2, a), muodostaen ns. painekartio (esitetty katkoviivoilla sinisellä). Liitettävät osat tai niiden osat - laipat - kärsivät pääosin puristusmuodoista, toimien kuten sauvat, joiden poikkileikkaus vaihtelee, aksiaalikuormituksen alaisena (kuva 2, b). Osien kosketus tapahtuu rengasmaista alustaa pitkin - painekartion pohjaa.

Oletetaan, että ulkoisen kuormituksen vaikutuksesta pää muodonmuutos tapahtuu myös kuvatussa painekartiossa ja kosketusalue (kartion pohja) on riippumaton kuormasta. Tämän avulla voimme yleistää kiristetyn liitoksen laskentamallin tapauksiin, joissa on 1) kiristys ja 2) ulkoiset kuormat.

Retscherin, Bachin ym. Teoksissa saatavissa olevan todellisen yhdisteen yhden ulottuvuuden ydinmalli on kuitenkin riittävän tarkka kun liitettävien laippaosien taivutusmuodot ovat pienet, esimerkiksi konekoteloiden, levyjen ja sänkyjen yhdistäminen jäykillä alustoilla. Lukuisten tutkimusten tulokset osoittavat, että kuvattu likiarvo on hyväksyttävä yhdisteille, joilla on ohut, joustava taivutus laipat. Tässä tapauksessa laskelma vastaa tyydyttävästi koetta: 1) riittävän suurilla kiristysjännitteillä σ 0 \u003d (0,5 ... 0,7) × σ t missä σ t - materiaalin saantolujuus pultti, ja 2) sellainen ulkoinen kuorma, jossa liitos aukeaa hieman.

Yhteyden laskentatehtävät koostuvat pultissa ja vetävissä osissa olevien voimien määrittäminen yhdessä kiristysvoiman ja ulkoisen vaikutuksen kanssa aksiaalivoima .

Yhteyden laskeminen yhdellä kiinnittimellä (pultti tai nasta)

Kuva 3. Pakota kuvio sisään
kiristetyt kierteet.

Tarkastellaan liitosta yhdellä kiinnikkeellä (kuva 3, a), joka on kiristetty voimalla F 0 ja sitten ladattu ulkoisella voimalla F= F Σ / z ( F Σ on ryhmäyhteyteen vaikuttava kokonaisvoima ruuvien (tai ), ja määritetään pulttiin (nasta) vaikuttava kuormitus käyttämällä yllä kuvattua kytkettyjen osien kaaviota kalvojen avulla kiinnitettyjen holkkien muodossa.

Korvaamme ongelman korvaamalla kiinnitetyt osat jousilla vastaavilla holkeilla ja kohdistamalla ulkoinen kuorma holkkien ylä- ja alapäähän symmetrisesti pultin akseliin nähden (kuva 4). teho F 0 on esitetty ehdollisesti; se johtuu pultin (nasta) alustavista muodonmuutoksista kiristyessä.

Kuva 4. Kierteiset voimanlaskentapiirit
laippaliitännät pulteilla tai nastoilla

Yhden holkkien tasapainoyhtälö tulee muotoon

jossa F b - lisävoima pultissa, joka syntyy ulkoisen voiman vaikutuksesta F. Voima risteyksessä ulkoisen voiman vaikutuksen jälkeen F osoitettuun F C.

Yhtälö (1) sisältää kaksi tuntematonta voimaa F b ja F C. Niiden määrittämiseksi tulisi ottaa huomioon siirtymän yhteensopivuusyhtälö laipat ja pultit.

Jos hyväksyt sen δ - pultin pidentäminen lisää ulkoisen kuormituksen vaikutuksesta, sitten pultin kokonaisvoima

jossa λ b - pultin tai tapin aksiaalinen yhdenmukaisuus, joka vastaa sen venymää yhden arvon voiman vaikutuksesta; Δ b - pultin jatke kiristettäessä:

Holkkien lyhentyminen liikkeiden yhteensopivuudesta johtuen vähenee δ . Voima risteyksessä ulkoisen kuorman kohdistamisen jälkeen:

jossa λ d on kytkettyjen holkkien aksiaalinen yhdenmukaisuus, se on yhtä suuri kuin tukien päiden keskinäinen lähestymistapa yhden arvon puristusvoiman vaikutuksesta.

Väliosien alkuperäinen lyhentyminen kuormitettaessa

Yhtälöistä (1) - (5) saamme

Lisäpulttivoima ulkoisesta kuormasta

Kuva 5. Ponnistelujen riippuvuus
pultti F n ulkoisesta kuormasta F.

Siksi kiristetyssä pulttiliitoksessa vain osa ulkoisesta kuormasta on verrannollinen kertoimeen χ pultin havaitsema. Ulkoisen kuorman toinen osa, joka on yhtä suuri kuin 1 - χ , vähentää osien alkuperäistä puristamista, ts.

Pultissa (nasta) olevan kokonaisvoiman riippuvuus ulkoisesta kuormasta on esitetty kuvassa. 5. Liitäntää varten, jonka luonnos on esitetty kuvassa. Kuviossa 6, samanlaiset riippuvuudet saatiin kokeellisesti. Kiinteät viivat osoittavat käyrät, jotka vastaavat profiilin epäsäännöllisyyksien korkeutta. R z \u003d 0,4 ... 0,8 μm holkkien risteyksessä, katkoviivalla - sama R z \u003d 80 ... 160 um.

Kuva 6. Pultissa olevan voiman riippuvuus F n alkaen
ulkoiset ja esijännitysvoimat.

Tasa-arvo (11) on voimassa yhteisyrityksen paljastumisen alkamiseen saakka. Yhteinen voima ulkoisen voiman jälkeen

F c \u003d F 0 - F d \u003d F 0 - (1 - χ )F

(12)

at F c \u003d 0 liitos aukeaa (piste B kanssa kuvassa 5); ulkoisella kuormalla

F p \u003d F 0 / (1 - χ )

ja täysi pulttivoima

F n \u003d F 0 + χ F p \u003d F s.

Sauman avautumisen estämiseksi pultti (tai muu laippakiinnike) on kiristettävä

F 0 min ≥ (1 - χ )F.

Siten minimaalinen kiristysvoima laippayhteys määritetään ulkoisen kuorman ja sen suunnittelun perusteella.

Liitoksen avaamisen jälkeen ulkoinen kuormitus siirtyy kokonaan pulttiin, mikä vuorottelevan kuormituksen seurauksena aiheuttaa ylimääräisiä iskulujuuksia. Siksi kiristysvoima tulisi osoittaa siten, että tietyllä ulkoisella kuormalla F nivel pysyi tiukka.

jossa α b. t b ja l b - kiinnityspultin tai -tapin lineaarisen laajenemiskerroin, lämpötila ja pituudet; α b. t b ja l b - sama kytketylle .

Pulttiin vaikuttava kokonaisvoima tässä tapauksessa,

keskimääräinen syklijännite tässä tapauksessa

Viitteet

Iosilevich G. B., Stroganov G. B., Sharlovsky Yu. V. Kiristäminen ja lukitseminen kierreliitännät.. - M .: Koneenrakennus, 1985. - 224 c.
Gould D., Mikich M. Kosketusalueet ja paineen jakautuminen ruuviliitoksissa // Suunnittelu- ja tekniikkatekniikka. 1972. Nro 3 ... - S. 99.
Retscher F. Koneosat: 2 osaa. - M .: Gosmashmetizdat. 1933-1934g ..

Päästäksesi tälle sivulle hyväksyt automaattisesti

Minkä tahansa järjestelmän luotettavuus riippuu järjestelmän heikoimman linkin luotettavuudesta. Teräsputkien hitsatut liitokset ovat luotettavia ja niitä käytetään useimmissa tapauksissa. Mutta on tilanteita, joissa hitsatun liitoksen käyttö on mahdotonta. Erilaisten liitososien yhdistäminen, kokoontaitettava yhteys, putkien liitososien ja kokoonpanojen työyksiköiden ehkäisemisen ja korjaamisen mahdollisuus, erilaisten putkien yhdistäminen: valurauta-muovi, valurauta-teräs, teräs-muovi, teräs-asbestisementti, muovi-asbestisementti ja monien muiden teknisten ongelmien ratkaiseminen. Tällaisten liitosten toiminnan luotettavuuden ja kestävyyden varmistamiseksi tulisi olla laippayhteys. Yleensä laippojen suunnittelu sisältää laippaparin ja tiivisteen ja renkaat, jotka on liitetty pulteilla tai nastailla.

Tuotteiden yhtenäistämiseksi ja mahdollisuus käyttää näitä tuotteita eri puolilla maailmaa ilman lisäprosessointia on otettu käyttöön laipan liitosten selkeä luokittelu. Joskus samalla laipalla eri luokituksissa on erilaiset nimitykset.

Tärkeimmät maailmassa käytetyt luokitukset:

GOST - Neuvostoliitossa omaksunut standardi, joka toimii Neuvostoliiton jälkeisessä tilassa;
DIN - Saksassa voimassa oleva standardi Euroopassa;
ANSI / ASME on amerikkalainen standardi, joka on voimassa Yhdysvalloissa, Japanissa ja Australiassa.
Standardien kääntämistä varten on taulukot, jotka osoittavat, mitä standardia tietty laippa täyttää.

Laippujen valmistukseen, jossa käytetään erilaisia \u200b\u200bmateriaaleja:

valurauta;
tempervalurauta;
hiiliteräkset;
ruostumattomat teräkset;
seosteräkset;
polypropeenia.
Polypropeenilaippoja on käytetty laajalti viimeisen vuosikymmenen aikana. Niitä käytetään pääasiassa paineettomien järjestelmien asentamiseen, PE-putkien liittämiseen metalliin ja putkien liitososien yhdistämiseen, joihin laippakiinnike on asennettu. Ne tuottavat laippoja, kuten metalli, valamalla tai meistämällä.

Laipat on jaettu tyyppeihin:

litteä (GOST 12820-81);
kaulus (GOST 12821-81);

löysät laipat hitsatussa renkaassa (GOST 12822-80);

alusten ja laitteiden laipat (GOST 28759.2-90);

rengaspistoke (GOST 12836-80).
Sallittiin valmistus nelikulmaisista laipoista, joissa on vähintään 4 reikää pulteille tai nastoille. Tällaisia \u200b\u200blaippoja voidaan käyttää järjestelmissä, joiden maksimipaine on enintään 4,0 MPa.

Nimikkeistön ja vastaavasti GOST 12815-80 mukaan venttiilien laipoilla ja putkistojen liitososilla on yhdeksän pääversiota tiivistyspinnasta:

app. 1 - kytkentäulokkeella, laippojen yleisimmällä versiolla, on erityinen kytkentä ulkonema viisteen muodossa 45 ° kulmassa
App. 2 - samanlainen suorituksessa kuin edellinen malli, vain yhdistävä ulkonema kulkee 90 ° kulmassa;
App. 3 - ontto sisäpuolella ja ulkonema ulkopuolella 45 ° kulmassa;
App. 4 - piikillä;
App. 5 - uralla pyöreän valinnan muodossa;
App. 6 - linssitiivisteen alla valitaan viiste sisäpuolelta;
App. 7 - soikean osan asettamiseksi rengasmainen valinta edestä;
App. 8 - piikki fluoroplastisen tiivisteen alla;
App. 9 - uralla fluoroplastisen tiivisteen alla.
Alusten laippoille ja laitteille on erityiset suorituskykyvaatimukset, jotka on ilmoitettu GOST 28759.2-90: ssä, ja tasaisiin hitsattuihin laippoihin - GOST 28759.390.

Laipojen suunnitteluominaisuudet

Laipat, kuten kaikki putki- tai sulkuventtiilit, omaavat useita suunnitteluominaisuuksia. Nämä ominaisuudet on tunnettava laippojen nimeämistä valittaessa ja purkaessasi.

Ehdollinen pass

Laipan ehdollinen kulku on putken, liitososien tai venttiilien, joihin laippa on hitsattu, sisähalkaisija. Se otetaan vain putken ehdollisen kulun perusteella.

Litteillä hitsattuilla laipoilla, joiden nimellisreikä on 100, 125, 150, kirjain (A, B, C) on merkitty mallista riippuen - putken ulkohalkaisija riippuu siitä, jos kirjainta ei määritetä, kirjainta A pidetään oletusarvoisesti.

Kaikki laipan geometriset mitat riippuvat ehdollisesta läpikulusta. Sama laippa samalla ehdollisella läpikululla voidaan tehdä kahdella tavalla - rivi 1 ja rivi 2. Ne erotetaan toisistaan \u200b\u200berilaisista yhdysreikien etäisyyksistä kytkentäreikien välillä ja joissain tapauksissa myös erilaisista yhdysreikien halkaisijoista. Oletuksena laipat valmistetaan rivillä 2.

paine

Laippayhteyden tärkeä ominaisuus on kyky ylläpitää järjestelmän paineita ilman vuotoja ja järjestelmän vikoja. Tämä indikaattori on nimetty ehdollisena paineena. Ehdollisen paineen osoitin riippuu laipan geometrisista mitoista, valmistusmateriaalista, toteutuksesta ja tiivisteestä.

Tärkeää: Kun tilaat laippoja, muista, että paineen mitat ovat erilaisia: kgf / cm2, Pa (MPa), atm, bar. Siksi on tarpeen ilmoittaa tarkalleen, mihin paineeseen tämä tuote tulisi suunnitella.

lämpötila

Nesteen työlämpötilasta tulee laipan lämpötila; huomioi, että paine- ja lämpötilaparametrit ovat toisistaan \u200b\u200briippuvaisia. Lämpötilan noustessa maksimipaine, jonka alla laipan liitos toimii, laskee. Riippuvuus voidaan ilmaista lineaarisella interpoloinnilla. Kunkin laipan riippuvuus käyttölämpötilan ja paineen välillä on esitetty erityisissä taulukoissa ja GOST-ohjeissa.

Laippamerkintä

Jokaisella laipatyypillä on oma erityinen nimitys, tarkastelemme kutakin niistä.

Litteät hitsauslaipat

Tutkitaanpa esimerkiksi litteiden hitsattujen laippojen nimitystä:

Laippa 1-65-25 09G2S GOST 12821-80

Litteähitsattu laippa, versio 1, nimellisreikä (DN) - 65 mm, suunniteltu nimellispaineelle 25 kgf / cm2, valmistettu 09G2S-teräksestä standardin GOST 12821-80 mukaisesti.

Kun valitset laipan fluoroplastiseen tiivisteeseen numeron Du jälkeen, ilmoita kirjain F.

Kauluslaipat

Laippa 1-1000-100 Art. 12x18n10t GOST 12821-80

Osoittaa toteutettavan laipan 1, nimellisreikä 1000, joka on suunniteltu paineelle 100 kgf / cm2 ja joka on valmistettu teräksestä 12x18n10t, joka on ruostumattomasta rakenneteräksestä.

Neliölaippojen kohdalla ne ilmoittavat lisäksi nimessä - neliölaipan.

Kuten litteissä laipoissa, käytettäessä fluoroplastista tiivistettä kirjain F

Löysät hitsausrengaslaipat

Vapaiden laippojen ja litteiden laippojen nimitys on hieman erilainen. Koska tässä tuotteessa käytetään hitsattua rengasta, renkaan nimitys sisältää myös renkaan nimityksen, esimerkiksi:

Laippa 50-6 ST20 GOST 12822-80

Rengas 1-50-6 ST 35 GOST 12822-80

Täällä: 50 - nimellispäästö, nimellinen paine 6kgf / cm2, laippa on valmistettu teräksestä st20, rengas teräksestä st35.

Ehdollisessa passissa 100, 125, 150 on myös määritettävä kirjain (A, B, C), oletus on A.

Tiivisteet laippaliitäntöihin

Yksikön tai liitoksen tiivistäminen paineen alaisena, usein aggressiivisessa ympäristössä, vie tärkeän paikan laipan liitoksen suunnittelussa.

Käytetyn laipan tai kiinnikkeen tyypistä riippuen, malli, paine, lämpötila, kemialliset ominaisuudet tiivisteinä käytettävät väliaineet:

KShch (7338-77) - tekninen happo-emäksinen kumi;
MB (7338-77) - öljyä ja bensiiniä kestävä kumi;
T (7338-77) - kuumuutta kestävä tekninen kumi;
PON (481-80) - yleiskäyttöinen paroniitti;
PMB (481-80) - öljyä ja bensiiniä kestävä paroniitti;
Asbestipahvi;
PTFE-4.
Laipanivelten kiristäminen

Laipanivelten kiristäminen on avain laipan kiinnittämiseen. Maksimaalisen tiivistyksen saavuttamiseksi kaikkien osien on oltava tarkkoja.

Elementin valmistelu

Laippapinnat puhdistavat ja rasvattavat, tarkista, ettei siinä ole naarmuja, onteloita ja kolhuja. Tarkista laippakorroosio ja kiinnittimet - pultit ja mutterit. Poista poranet langasta, aiemmin voit myös "ajaa" jokaisen pultin ja mutterin langan läpi. Voitele pultin tai pultin kierteet. Valmistele ja asenna tiiviste. Varmista, että se on asennettu oikein, sen tulisi olla keskellä.

Tärkeää: Älä käytä vanhoja tiivisteitä, jos tiivisteitä ei ole mahdollista vaihtaa. On mahdollista asentaa useita vanhoja tiivisteitä.

Kiristävä järjestys

Laipan luotettava ja asianmukainen kiinnitys varmistaa ruuvien oikean kiristysjärjestyksen. Tätä varten varjota ensimmäinen ruuvi hieman, valitse seuraava ruuvi vastakkaiselta puolelta ja kiristä myös hiukan. Kolmas pultti, jonka kiristät, on jäljessä ensimmäisestä neljänneksellä kierrosta (90 °) tai lähellä tätä kulmaa. Neljäs on vastapäätä kolmatta. Jatka sarjaa, kunnes kaikki pultit on kiristetty. Kiristäessäsi laippoja 4-pulttiholkilla, käytä tekniikkaa - ristikkäin.

Kiristysmomentti

Tiukimman liitoksen saamiseksi pultteilla on oltava vaadittu kiristysmomentti. Kireyden on oltava jakautuneena tasaisesti laipan poikki. Kiristyksen aikana liitoksen kiristysvoimaa vastapäätä oleva vetovoima vaikuttaa pulttiin. Liiallisella kiristysvoimalla voit rikkoa pultin langan tai itse pultin.

Kiristysvoiman säätämiseksi käytetään erilaisia \u200b\u200bkiristysmenetelmiä:

hydraulinen kiristysmekanismi;
hydraulinen vääntöavain;
pneumaattinen jakoavain;
manuaalinen vääntöavain.
Äärimmäisissä tapauksissa voit käyttää puffia käsin, mutta vastaavalla tavalla on parempi työskennellä ammattilaiselle.

Valitusta kiristysmenetelmästä riippumatta mutterien kiristysvoiman on oltava tuotteen eritelmän mukainen.

Kun laippa on asennettu ja järjestelmä on käynnistetty ensimmäisen 24 käyttötunnin aikana, kiristysmomentti voi menettää jopa 10%. Tämä on ominaista kaikille pulttiliitoksille, jotka johtuvat värähtelystä, tiivisteen kutistumisesta ja lämpötilan muutoksista.

Päivän tai kahden kuluttua kiristä lisäksi kierteitetyt liitännät määriteltyyn momenttiin määritelmän mukaisesti.

__________________________________________________

esittely

Tällä hetkellä monipuolisin ja kätevin teräsrakenteiden asennukseen ovat pulttiliitokset. Niiden soveltaminen mahdollistaa asennuksen erittäin suuren tarkkuuden ja "inhimillisen tekijän" sulkemisen pois. alkaen ruuviliitokset tehokkaimmat ovat laipan liitokset. Niiden käyttö erilaisissa malleissa lisää merkittävästi työn tuottavuutta asennuksen aikana ja vastaavasti sen nopeutta. Laippayhteydet ovat myös erittäin käteviä korjausrakennuksissa, joiden avulla voit eristää elementin nopeasti ja korvata sen toisella.

Tähän mennessä melko suuri joukko tutkijoita on tutkinut laipan liitoksia ja niiden sovelluksen piirteitä. Heidän joukossaan V.V. Kalenova, V.M. Gorpinchenko, A.G. Soskina, O.I. Ganiza, Glauberman V. B. et ai.

Pohjimmiltaan yllä olevat tutkijat suorittivat työn laipanivelten lujuusominaisuuksien tutkimiseksi. Tutkimuksen tuloksena kehitettiin suosituksia teräsrakenteiden laipan liitosten laskennalle, suunnittelulle, valmistukselle ja asentamiselle sekä suunnitteluoppaan luku 27 teräsrakenteet (SNiP II-23-81 *: lle). Ohjekirja ja suositukset eivät koske laippayhteyksiä:

Vaihtelevien kuormien, samoin kuin toistuvasti toimivien liikkuvien, värähtelevien tai muun tyyppisten kuormien hyväksyminen jaksojen lukumäärän ollessa yli 10 5 jännitteen epäsymmetriakertoimella kytketyissä elementeissä r \u003d s min / s max ³ 0,8;

Toimitaan erittäin aggressiivisessa ympäristössä. Nämä liitännät sisältävät nosturipalkkien laipan liitokset. Nosturipalkit voidaan luokitella avoimen profiilin elementteihin.

Luku 1. Avoimen profiilin elementtien laippayhteyksien vahvuus

Professori I. Grudev tutki avoimen profiilielementtien laipanivelien lujuutta.

Hän kehitti puol empiirisen menetelmän avoimen profiilin elementtien laipallisten liitosten lujuuden laskemiseksi: I-palkit, merkit, kulmat. Oletukset on muotoiltu selvästi, mikä muodosti perustan ratkaistavalle ongelmalle. Kootaan suljettu yhtälöjärjestelmä, joka sisältää useita säädettäviä parametreja. Liuos saatiin numeerisesti, ja sopivat parametrit määritettiin kokeellisista tiedoista. Tekniikan käytön helpottamiseksi ehdotetaan lähentämiskaavaa.

Avoimen profiilin elementtien laipallisten liitosten lujuuden ja kestävyyden määrittäminen: I-palkit, Tauri ja kulmat ovat tärkein kehittämätön kysymys. Näissä yhdisteissä erilaisten pulttien muodonmuutokset ovat oleellisesti erilaisia, koska laippa muodonmuutos on monimutkainen, ja lisäksi pulttien itsensä lujuudella on tilastollinen hajonta, ja se määritetään vioittumisen todennäköisyyden tiheysfunktiolla.

Tutkimus perustuu seuraaviin säännöksiin:

Kaikilla pulteilla on sama esijännitys.
Liitoksen pultit toimivat epätasaisesti ja työn luonteen mukaan ne on jaettu kahteen ryhmään: sisäosan vyöhykkeiden pultit, jotka sijaitsevat osion kulmissa ja ovat enemmän kuormitettuja, merkitty alla indeksillä B, ja ulkovyöhykkeen pultit, joissa indeksi N.
Ulompi vyöhyke on jaettu perustason T-muotoisiin niveliin.
Viimeksi mainitut kuvataan palkkimallilla ottaen huomioon vain geometrinen epälineaarisuus.
Sisä- ja ulkovyöhykkeen pulteissa olevien voimien välistä suhdetta kuvataan osittain lineaarisella toiminnolla, joka saadaan lähentämällä kokeellisia tietoja.
Jos tuhoaminen tapahtuu pultteilla, sillä on todennäköisyysluonto ja se määritetään sisävyöhykkeen pulttijoukkojen kantokyvyn perusteella.
Pultin taivutus, pultin reikien läsnäolo, alustavan jännityksen epätasaisuus, ulkoisten taivutusmomenttien esiintyminen johtaa asennusparametrien käyttöönoton tarpeeseen.

Laippayhteydessä palkkimallin mukaisesti syntyvät voimat kuvataan seuraavilla suhteilla:

k on pultin jäykkyys jännityksessä ottaen huomioon kosketinsiirtymät, on alustavan jännityksen arvo. Jäljellä oleva merkintä on esitetty kuvassa. 1.

Mittattomat määrät parametrista ja parametrista riippuen esitetään kuvassa 2. Pultin mitaton jäykkyys voidaan myös esittää muodossa

(2)

Lisäksi on suositeltavaa jättää parametri säädettäväksi, koska sen määrittäminen teoreettisesti ei ole mahdollista.

Ulko- ja sisävyöhykkeen pulteissa olevien voimien välinen suhde riippuu laippaan kohdistuvasta ulottumattomasta voimasta, ja riippuu olemassa olevien rakenteiden rajoissa heikosti muista parametreista. Se määritetään kokeen mukaan.

Kuten kokeilu osoittaa, jännityksessä toimivat laipan liitokset tuhoutuvat pultteilla, kuten kokeilu osoittaa, mikä osoittaa pulttien tuhoutumisen lumivyöryn, ja lumivyöry alkaa yleensä ensimmäisen pultin tuhoamisen jälkeen, ts. yhteys toimii heikoimman elementin periaatteen mukaisesti.

Kokeellisten tietojen analyysi osoittaa, että epäonnistumisen hetkellä ero sisä- ja ulkovyöhykkeen pultteissa olevien voimien välillä on noin 20-30%, koska ulomman vyöhykkeen pultit eivät ylitä 37 t. Samanaikaisesti ne eivät voi vaikuttaa merkittävästi tuhoamisen todennäköisyyteen kokonaisuudessaan, siksi jälkimmäinen määräytyy yksinomaan sisävyöhykkeen enemmän kuormitettujen pulttien lujuuden perusteella, ja ulkovyöhykkeen pultit rikkoutuvat lumivyöryn viimeisessä vaiheessa. I-profiilille ja myös T-profiilille, jossa on reuna, neljä pulttia kuuluu sisävyöhykkeeseen.

Luku 2. Laippaholvien jännitystila

Insinööri A. Soskin suoritti tutkimuksen staattisia vetovoimia havaitsevien avoimien profiilielementtien laipallisten liitosten jännitysjännitystilasta saada aikaan suhde laippojen paksuuden ja sisä- ja ulkovyöhykkeen pulttien välisen kuorman vaikutuksesta havaitsemien voimien suhteen välillä.

Korkealujuisilla pulteilla varustetut laippaliitännät ovat tehokkaimpia verrattuna muun tyyppisiin teräsrakenneosien kiinnitysliitäntöihin. Vaikutus saavutetaan pääasiassa kiristettyjen pulttien kantokyvyn melkein täysimääräisen käytön avulla, mikä varmistaa niiden vähimmäismäärän liitoksissa ja sen seurauksena vähentää merkittävästi rakenteiden asennuksen työvoimakustannuksia. Tässä suhteessa pulttien laskemisella, joka perustuu oletuksiin, jotka heijastavat niiden todellista käyttäytymistä, on erityisen tärkeä merkitys.

Pulttien käyttäytymisen kannalta vetävien elementtien laipallisten liitosten rakennemuodoissa on tehtävä ero niiden välillä, joissa pultit ovat samoissa olosuhteissa ("perus" T-liitokset, pyöreiden ja nelikulmaisten putkien FS) ja liitosten, joissa pulttien työolot eivät ole samat (laippa) avoimen profiilin elementtien liitännät: paritut ja parittomat kulmat, tuotemerkit, I-palkit jne.). Tutkimukset ovat osoittaneet, että viimeksi mainitun käyttäytyminen on hyvin monimutkaista, jolle on ominaista geometrinen ja fyysinen epälineaarisuus.

Tällaisten yhdisteiden rasitusjännitystilan lakien tutkimiseksi suoritettiin täysimittaisten laipan liitosten prototyyppien testit (taulukko 1):

- tyypillinen kattotuolit 24 metrin jänneväli alemmalla hihnalla pariksi samansuuntaisista kulmista 110x12, 125x8 ja 140x12mm;

- laajahyllyt tuotemerkit 15sht4;

Kulmien, merkkien, faoyokin, jäykisteiden ja laippojen materiaali - terästä, jonka suunnittelulohkovetolujuus on myötölujuudella 225 - 400 MPa. Prototyyppien laipat, joiden paksuus oli 20, 25 ja 30 mm, hitsattiin liitettyihin elementteihin ilman leikkausreunoja, manuaalisesti käyttämällä tyypin E50A elektrodeja GOST 9467-75 mukaan. Korkean lujuuden M24-pultit alkaen teräs 40X "Select" standardin vetolujuudella 1100 MPa. Prototyypit testattiin erityisellä penkillä, mikä mahdollisti kytkettyjen elementtien vetolujuuksien kehittämisen jopa 4000 kn: iin saakka. Suhteellisten venien mittaus suoritettiin venymäärityksellä käyttämällä antureita, joiden pohja oli 5, 10 ja 20 mm. Kaikki näytteet epäonnistuivat, ja niiden luonne rekisteröitiin.

Kokeellisten tietojen analyysi osoitti, että normaalien rasitusten jakauma laippojen välittömässä läheisyydessä sijaitsevien kytkettyjen elementtien osissa on melkein tasainen. Samanaikaisesti pultit ja taivutusjännitykset testattujen liitosten laippojen ominaisilla osilla kehittyvät epätasaisesti.

Kuvassa 1 Kuvio 3 esittää T-4-näytteen ruuveissa olevien voimien keskimääräisen kaavion, tyypillistä kokeelliselle FS: lle pulttien lukumäärällä 6 ja enemmän. alkaen kaavio osoittaa, että pultit nro 1,2,3,4, jotka sijaitsevat sisävyöhykkeen laipanosissa - OT (ks. Kytkentäkaavio - varjostettu alue), tapahtuu huomattavasti voimakkaammin. Laippojen sisävyöhykkeen Т Р \u003d 1236 kN sisäisen vyöhykkeen (НЗ) ulkoinen kuormitus - Т Р Н \u003d 1688 kN. Vastaava voiman lisäys VZ-pultteissa suhteessa esijännitysvoimaan V о \u003d 216 kN oli ΔВ в \u003d 29 kN. Liitoksen vikaantumisajankohtina T kertaa \u003d 1962 kN, pulteissa oleva voima \u003d 392 kN. NC-pulttien kohdalla nämä arvot ovat samat: B 0 \u003d 216 kN, ΔB n \u003d 15 kN, B kertaa \u003d 260 kN. Kokeellisesti saadut pultit, vastaavat ulkoiset kuormitusarvot ja kokeellisen FS: n murtumakuviotiedot on esitetty taulukossa. Taulukosta 2 seuraa, että paljastunut T-4-pulttien pyrkimyskehitysmalli voidaan jäljittää muihin kokeellisiin yhdisteisiin.

Kuva 3 Kaavio kokeellisen liitännän T-4 pultteihin kohdistuvista ponnisteluista

OT: n laippojen paljastaminen tapahtuu aikaisemmin kuin NS (T P< Т Р Н), а усилия в болтах ВЗ — В в (после раскрытия фланцев) всегда больше В н. Причина этого заключается в различной жесткости внутренней и наружной зоны фланцев. Анализ напряженно-деформированного состояния показал, что изгибные напряжения во ВЗ фланцев развиваются заметно слабее, чем в НЗ, более жесткая на изгиб внутренняя зона фланцев передает на болты большую часть внешней нагрузки — Т в по сравнению с наружной, передающей на болты нагрузку Т н (Т = Т в + Т н). Но этой же причине рычажные усилия — R, действующие на болты ВЗ и НЗ также неодинаковы.

Huomaa, että kokeelliset jännitysarvot laippojen vaarallisissa osissa, joiden paksuus on t ≥ 20 mm, ja laskettujen voimien saavuttaminen pulteissa - In p, eivät ylittäneet teräslaippojen lasketun vastusarvon arvoja taivutuslujuuden suhteen.

Taulukko 1. Kokeellisten yhdisteiden geometriset parametrit

Yhteyden nimitys	Kytkentäkaavio	Profiilin osa (merkki) mmkhmm	Laipan paksuus	Hitsaa jalka	Muotoinen paksuus (kylkiluut)

Luku 3. Vetoelementtien laipanivelten väsymislujuus

Vetorakenteellisten elementtien laipanivelien väsymislujuutta tutkivat V. V. Kalenov, A. G. Soskin ja V. V. Evdokimov. He esittelivät kokeellisten tutkimusten tulokset rakenteellisten elementtien kiinnityslaippojen syklisestä kestävyydestä, jotka havaitsevat syklisesti muuttuvia vetolujuuksia. Saadaan lasketut korkean lujuuden pulttien ja profiililla laippojen hitsattujen liitosten väsymiskäyrät. On osoitettu, että liitosten jaksollinen kestävyys tulisi määrittää nimellisjännitteiden amplitudin perusteella. Samanaikaisesti laskettuksi on otettava pienin kestävyysarvo, joka saadaan pulteille tai hitsattuille liitoksille, joilla on erityyppisiä suunnittelu- ja hitsausvirheitä.

Laitteen liitännät havaitsevat käytön aikana sekä staattiset että sykliset vaikutukset.

Yhdessä ensimmäisistä FS-väsymiskestävyyden ominaisuuksia koskevista tutkimuksista esitetään 12 kaksitavuisen T-muotoisen liitoksen testitulokset. Pulttien A325 ja A490 väsymäkäyrät, jotka on saatu esijännitysvoimalla To - (0,7 + 0,8) Tu., Missä Tu on kireällä olevien pulttien murtumisjännitys, saadaan. Päätellään, että pulttien korkea kestävyys voidaan varmistaa korkealla tasolla. ceteris paribus johtaa merkittävästi pulttien vaihtojännitysten amplitudin pienenemiseen. Lisäksi tarjotaan väsymystutkimuksia. erittäin lujat pultit M22-tyyppi F9T ja FIIT, toimivat osana FS: tä. Kokeelliset yhdisteet testattiin sarjoissa 6 + 13 näytettä, joilla oli samat geometriset ominaisuudet. On osoitettu, että pulttiryhmän kestävyys riippuu suuresti pulttien alustavan kireyden arvosta. On huomattava, että testatut pultit mekaanisissa ominaisuuksissa ja kemiallisessa koostumuksessa eroavat huomattavasti kotimaisista.

Näille ja muille tutkimuksille on tyypillistä, että koko FS: n syklisen kestävyyden määrää pääasiassa pulttien väsymiskestävyys. Samanaikaisesti on selvää, että laippojen, joissa on profiili, hitsatut liitokset ovat yhtä vaarallisia FS: n väsymysmurtuman kannalta.

Tutkimuksen tekijät suorittivat tässä suhteessa joukon tutkimuksia, joiden tarkoituksena oli tutkia syklisiä vetokuormia havaitsevien FS-rakenneosien väsymiskestävyyslakeja ja kehittää tekninen menetelmä FS-väsymyksen laskemiseksi. Tutkimukseen sisältyy toisaalta lasketun väsymiskäyrän rakentaminen ruuveille, joissa on korkea esijännitys B 0 \u003d 0,9 V p, ja toisaalta laskettujen väsymiskäyrien rakentaminen FS: n hitsatuille liitoksille, joissa on erityyppisiä liitoksia (puutteettomia ja puutteellisia). valmistettu standardien GOST 5264-69, GOST 14771-76, GOST 8713-70 ja SNiP 3.03.01-87 mukaisesti (leikkausreunoilla ja ilman, alalevyillä, koneistuksella jne.).

Kuvassa 1 Kuvio 4 esittää väsymistestaukseen valmistettuja malleja ja täysimittaisia \u200b\u200bnäytteitä kokeellisista FS: istä (yhteensä 6 sarjaa). 1 sarja - 12 yksipultista FS, toinen - 13 T-muotoista kaksipultista FS. Seinämän hitsaus laipalla suoritettiin manuaalisesti leikkaamalla reunat (viistekulma - 50 °, tynkä - 2 mm) UONI-13/55 -elektrodilla GOST 9467-75 mukaisesti, kolmas sarja - 7 näytettä T-liitoksista, jotka oli hitsattu ilman leikkausreunoja, neljäs - sama leikkuureunoilla. Viides sarja - 4 jyrkkien 168x8 mm putkien liitosta, vahvistettu 10 mm paksuilla jäykisteillä. Laipat 22 ja 25 mm paksut. Kuudes sarja - 6 FS-laajahyllymerkkiä, joiden koko on 150x96x13x10 mm, laippojen paksuus 25 mm. Laipat ja prototyyppien kytketyt elementit - terästä, jonka rakennevastus veto-, puristumis- ja taivutustujuudelle 225 - 400 MPa (09G2S, 10G2S1, 16G2AF) standardin GOST 19282-73 mukaisesti,

Kuvio 4. Kaaviot FS: n malleista ja prototyypeistä.

GOST 19281-73. Erittäin lujat ruuvit M24, terästä 40X "Select", joiden väliaikainen vetolujuus on vähintään 1100 MPa. Manuaalinen hitsaus. Hitsaushistallisten hitsausmuotojen vastus hitsausmetalliä pitkin on 215 MPa. Pulttien suhteellisten muodonmuutosten (jännitysten) mittaus kuormitussyklien lukumäärällä N \u003d 1,5,1000,10000 suoritettiin venymämittauksella.

Kuvassa 1 Kuvio 5 näyttää suhteen erilaisten kokeellisten yhdisteiden sarjojen pulttien nimellisjoustavien jännitysten amplitudin ja niiden syklisen kestävyyden N välillä. Lasketun väsyntäkäyrän analyyttiseen ilmaisuun keskimääräisen syklijännitysparametrin \u003d 727 MPa perusteella käytetään Weller-yhtälöä. Matemaattisten tilastomenetelmien avulla saatu FS-pulttien kolmen standardin kestävyysalueen alakuoren yhtälö on muoto

Log N: n keskihajonta on 0, 256; korrelaatiokerroin on 0,91. Kuten kaaviosta käy ilmi, voimalla B 0 \u003d (0,8 + 1,0) B p esijännitettyjen pulttien väsymishäiriö esiintyy matalan syklin ja rajoitetun väsymisalueen välillä 104 kuormitusjaksoon. Samanaikaisesti suurin ulkoinen kuorma aiheuttaa pultteihin suunnilleen yhtä suuria voimia kuin VR.

Kuva 5. Kokeellisten yhdisteiden erittäin lujien pulttien syklinen kestävyys- ja väsymiskäyrät.

Kuvio 6 osoittaa kokeelliset kohdat, jotka heijastavat eri sarjojen prototyyppien hitsattujen nivelten syklisen kestävyyden riippuvuutta urilla tai ilman uria kytkettyjen elementtien nimellisjännitysten vastaavalla amplitudilla. Käytetyn riippuvuuden määrittämiseksi C. In Serensen

(2)

Missä on jakson keskijännite kytketyissä elementeissä;

- materiaalin herkkyyskerroin lastausjakson epäsymmetrialle. Matalaa seostavia teräksiä varten se on yhtä suuri kuin 0,25.

Kuva 6. Eri sarjojen prototyyppien profiililla hitsattujen laippojen sykliset kestävyys- ja väsymiskäyrät;

a - saumat leikkuureunoilla, b - ilman leikkausta.

Samassa kaaviossa katkoviivat osoittavat kokeelliset väsymiskäyrät ja kiinteät viivat osoittavat FS: n hitsattujen liitosten kestävyyden mahdollisten arvojen kolmen standardin hajonta-alueen rajoja. Alueiden alemmat verhokäyrät otetaan laskettuina väsymiskäyrinä (kuva 7, käyrät 2.4). Samoin kokeellisten tutkimusten perusteella saatiin lasketut väsymiskäyrät nro 1,3,5, joiden matemaattisella lausekkeella on muoto

Tutkimustulosten perusteella on kehitetty tekninen menetelmä syklisiä vetokuormia havaitsevien FS-rakenneosien väsymyksen laskemiseksi. Tutkittujen rakennemuotojen nivelten syklinen kestävyys tulisi määrittää pienimmäksi laskettuista arvoista laippojen ja profiilin hitsattujen pulttien ja hitsattujen liitosten suhteen. Laskentaa suositellaan suorittamaan jakson nimellisjännitysten amplitudin perusteella käyttämällä yllä laskettuja väsymiskäyriä ja yhtälöitä (1) - (7).

Kuva 7. Arvioidut väsyntäkäyrät

hitsatut laipat profiililla;

1- leikkuureunoilla ja sitä seuraavat

hitsauksen työstö;

2 - leikkaamalla ja ilman;

3 - sama alaosaan nähden;

4 - ilman leikkausreunoja raa'alla saumalla.

5 - sama alaosaan.

Tekniikan tohtori V. V. Biryulyov harkitsi laippojen liitosten palkkien suunnittelua ja laskemista.

Sekä tavanomaisten että kevyiden palkkien kiinnitysliitoksissa on kolme rakenneratkaisua - hitsatut (ilman päällysteitä ja päällysteitä), leikkauskestävät (leikkauskestävissä korkealujuisissa pultteissa), laippa (erittäin lujissa pulteissa).

Hitsausliitokset, joissa ei ole päällekkäisyyksiä, ovat vähiten metalliintensiivisiä, mutta vaativat korkeasti koulutettujen hitsaajien huomattavia työvoimakustannuksia. Lisäksi hitsaamalla liitoksia kylmällä vuodenaikalla tarvitaan lisätoimenpiteitä liitosten laadun ja luotettavuuden varmistamiseksi.

Leikkauskestävät liitokset ovat vähemmän aikaa vieviä valmistuksessa, eivät vaadi asentajien korkeaa pätevyyttä, ovat helpompia suorittaa alhaisissa lämpötiloissa, ovat luotettavampia toiminnassa dynaamisissa ja syklisissä kuormituksissa, koska ne eivät luo jännityskonsentraatioita ja lämpötilan jäännösjännityksiä, kuten hitsit.

Laippayhteyksillä on puolestaan \u200b\u200buseita etuja leikkauksenkestäviin nähden. Laipallisissa liitoksissa liitoksen metallinkulutus vähenee, pulttien lukumäärä vähenee 3 ... 3,5 kertaa (leikkauskestävissä liitoksissa pultit asetetaan molemmille puolille ja lastataan tasaisesti puristettuihin ja venytettyihin alueisiin, leikkauksen kantokyky on pienempi kuin vetolujuus. Pulttien lukumäärä laipan liitoksissa olevaa puristettua aluetta voidaan vähentää, koska ne eivät siirrä normaalivoimia, vaan tarjoavat vain poikittaisvoimien siirron laipan pintojen kitkan vuoksi. kiristämätön hihna, ja pultit toimivat tehokkaammin kuin leikkauksen aikana, mikä tarkoittaa, että laipan liitosten asennustyön rasitus vähenee 3,5 ... 4 kertaa. Lisäksi palkkien valmistustyöhön kohdistuu rasitusta, mikä johtuu pääasiassa seinämän reikien määrän voimakkaasta vähentymisestä ja vyöt.

Laipanivelten pultit asennetaan samaan etäisyyteen tai ne keskittyvät venytetylle alueelle hihnan lähellä. Laipan paksuus ja leveys tässä paikassa kasvaa toisinaan, ja osa venytetyn vyöhykkeen laipasta on valmistettu kestävämmästä teräksestä, ja puristetulla pienikuormitetulla venytetyllä vyöhykkeellä on tehty mietoa terästä. Voimakkaiden hihnojen avulla pulttien lukumäärä seinän molemmilla puolilla saadaan 3 ... 4 kappaleeksi.

Laippayhteyttä laskettaessa on lujuus tarkistettava neljällä vyöhykkeellä - erittäin lujissa pulteissa, laipoissa, laippoja kiinnittävissä hitsauksissa, palkkien pääosassa hitsien kohdalla. Laippojen lujuus tarkistetaan taivutuksen yhteydessä, samoin kuin mahdollisella pintaerotuksella lämpövaikutteisella alueella.

Hyvin likimääräinen laskenta laippojen liitoksesta palkeissa suoritetaan olettaen, että pulteissa olevat voimat jakautuvat suhteessa etäisyyteen syntyvän voiman kohdistuspisteestä puristetulla alueella, esimerkiksi puristetun hihnan keskustasta pulttiin. Silloin voima voimakkaimmassa äärimmäisessä pultissa tulee olemaan

missä on etäisyys i-ro-riviin ja pulttien äärimmäiseen riviin; - pulttien lukumäärä i: nnessä ja äärimmäisessä rivissä; m - rivien lukumäärä.

Tällainen voimien jakautuminen voi tapahtua vain erittäin paksuilla laipoilla.

Laippojen todellinen käyttö on monimutkaista. Jos laipasta leikataan nauha, niin se voidaan esittää eräänlaisena palkkina voimajärjestelmän Pf, Nb, V vaikutuksen alaisena. Voima Pf siirretään palkista (seinästä tai hihnasta) laippaan, Nb on voima, joka syntyy pultissa ulkoisen ulkopinnan jälkeen. lataaminen. Voimaa V kutsutaan yleensä vipuksi. Tämä on tulosta, joka johtuu kahden laipan liitoksesta toisiinsa; tuloksena olevan aseman sijainti riippuu useista tekijöistä, pääasiassa laippojen paksuudesta.

Jos kuvittelemme, että laippa ei muodonmuutos, niin kuormituksen aikana syntyy taivutusmomentti (seinällä tai hyllyllä), joka on yhtä suuri kuin Nbc. Vipuvaikutus vähentää tämän hetken arvoa, joten laipan vaadittu paksuus. Vipuvaikutuksen vaikutus otetaan huomioon laskettaessa laipan liitoksia.

Ehdotus on käyttää laippayhteyden kantavuusvarantoja, jos sallimme plastisten muodonmuutosten kehittymisen palkkiosassa ja laipoissa ja sovellamme lopullisen tasapainomenetelmän arviointia.

Määritetty laipan paksuus on tässä tapauksessa minimaalinen. Lisäksi laippojen muovien muodonmuutosten kehittyminen lisää palkin taipumaa, kuten kokeet osoittavat, 5 ... 15%. Siksi ennen lisäkokeellisen tiedon keräämistä tällaista menetelmää voidaan käyttää laippayhteyksien laskemiseen vain vähän vastuuntuntoisissa rakenteissa.

Oletetaan, että laipan muodonmuutospinnasta sen vieressä olevan palkin poikkileikkaukseen siirtyvät reaktiiviset voimat, joita puristetulla vyöhykkeellä rajoittaa palkin Ru metallin vastus, ja laajennetussa vyöhykkeessä äärimmäistä voimaa, joka tarvitaan muovimekanismin muodostamiseksi laipan suunnittelunauhaan. On hyväksytty, että kaistale on tiukasti puristettu ruuvien sijoituslinjaa pitkin ja että nämä kaistaleet palkin seinämässä ja hyllyssä toimivat itsenäisesti.

Ennen laskentaa määritetään seuraavat: laippojen mitat, ottaen huomioon palkkien mitat, erittäin lujien pulttien halkaisija, vähimmäismäärä pulsseja, jotka ovat tarpeen I-hihnan vetolujuuden absorboimiseksi. Pultit on sijoitettu mahdollisimman pienelle etäisyydelle hyllyistä ja seinistä.

Laskenta-algoritmi on esitetty kuvassa. 8. Kuvan 8 merkinnän lisäksi: - I-palkin kuormituskerroin taivutusmomentilla;

kirjallisuus

Suosituksia teräsrakenteiden laipan liitosten laskemiseen, suunnitteluun, valmistukseen ja asennukseen. M., TsBNTI Minmontazhspetsstroy Neuvostoliitto, 1989, s. 53.
Grudev I.D: Avoimien profiilielementtien laipanivelien lujuus. Pultti ja erityinen asennusliitännät teräksestä rakennusrakenteet. Kansainvälinen keskustelu. - 1989. - Kaupat. T.2 - S. 7-13.
Laippayhteydet. Laskenta ja suunnittelu. Bugov A.U. - L. Koneenrakennus, 1975. - s. 191.
Soskin A. G. Laippayhteyksien pulttien käyttäytymisominaisuudet ja laskenta. Pultit ja erityiset kiinnitysnivelet teräsrakenteissa. Kansainvälinen keskustelu. - 1989. - Kaupat. T.2 - S. 24-31.
Kalenov V.V., Soskin A.G., Evdokimov V.V. Vetorakenteellisten elementtien laipanivelien väsymislujuuden tutkimus ja laskenta. Pultit ja erityiset kiinnitysnivelet teräsrakenteissa. Kansainvälinen keskustelu. - 1989. - Kaupat. T.2 - S. 41-17.
Metallirakenteiden suunnittelu: Erikoiskurssi. Oppikirja lukioille / V. V. Biryulev, I. I. Koshin, I. I. Krylov, A. V. Silvestrov. - L .: Stroyizdat, 1990 - 432 s.
Toivota meille menestystä - napsauta Google+ -painiketta!